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氧化羅茨風(fēng)機工作原理
氧化羅茨風(fēng)機為容積式風(fēng)機，輸送的風(fēng)量與轉(zhuǎn)數(shù)成比例，三葉型zhi葉輪每轉(zhuǎn)動一次由2個葉輪進行3次吸、排氣，與二葉型相比，氣體脈動變少，負荷變化小，機械強度高，噪聲低，振動也小。在2根平相行的軸上設(shè)有2個三葉型葉輪，輪與橢圓形機箱內(nèi)孔面及各葉輪三者之間始終保持微小的間隙，由于葉輪互為反方向勻速旋轉(zhuǎn)，使箱體和葉輪所包圍著的一定量的氣體由吸入的一側(cè)輸送到排出的一側(cè)。各支葉輪始終由同步齒輪保持正確的相位，不會出現(xiàn)互相碰觸現(xiàn)象，因而可以高速化，不需要內(nèi)部潤滑，而且結(jié)構(gòu)簡單，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，性能穩(wěn)定，適應(yīng)多種用途，已運用于廣泛的領(lǐng)域。
氧化羅茨風(fēng)機特點
●由于采用了三葉轉(zhuǎn)輪及帶螺旋線型的箱體，所以風(fēng)機的噪聲的振動很小。
●葉輪和軸為整體結(jié)構(gòu)，且葉輪無磨損，風(fēng)機性能持久不變，可以長期連續(xù)運轉(zhuǎn)。
●高速高效率，且結(jié)構(gòu)非常緊湊。
●結(jié)構(gòu)簡單，由于采用了特殊軸承，具有超群的耐久性，使用壽命比國內(nèi)風(fēng)機長，且維修管理也方便
●由于附有齒輪油甩油裝置，因此不會產(chǎn)生漏油的現(xiàn)象。
山東錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機是煙氣脫硫脫硝除塵行業(yè)常用設(shè)備之一，主要是為煙氣脫硫脫硝系統(tǒng)吸收塔漿液池內(nèi)的漿液提供充足的氧化空氣，比如電廠的氧化風(fēng)機可將亞硫酸鈣氧化成硫酸鈣，為了提高生產(chǎn)效率，需要增加脫硫脫硝系統(tǒng)中氧氣供應(yīng)量，促進氧化，加快氧化速率。錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機具有整機效率高，壽命長、噪音低、運行穩(wěn)定可靠，可長期連續(xù)運行、容積效率高、經(jīng)濟耐用、噪音低、維護方便等特點。錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機專業(yè)定制生產(chǎn)脫硫氧化羅茨風(fēng)機，型號齊全，性能穩(wěn)定，設(shè)備性能可靠，工作穩(wěn)定，能耗低。我公司生產(chǎn)的脫硫氧化羅茨風(fēng)機設(shè)備價格合理，已形成系列產(chǎn)品。
石灰石膏法煙氣脫硫的工作原理是：將石灰石粉加水制成漿液作為吸收劑泵入吸收塔與煙氣充分接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及從塔下部通過氧化風(fēng)機鼓入的空氣進行氧化反應(yīng)生成硫酸鈣，硫酸鈣達到一定飽和度后，結(jié)晶形成二水石膏。
錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機可為煙氣脫硫脫硝除塵系統(tǒng)中石灰石-石膏法煙氣脫硫、氨法脫硫等工藝送入充足的空氣。以石灰石-石膏法為例，鈣法脫硫中，將石灰石粉加水制成石灰石漿液作為吸收劑泵入吸收塔與煙氣充分接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及從塔下部通過氧化風(fēng)機鼔入的空氣進行氧化反應(yīng)生成硫酸鈣副產(chǎn)物，硫酸鈣副產(chǎn)物達到一定飽和度后，結(jié)晶形成二水石膏。
1、錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機價格便宜，質(zhì)量可靠，性價比高，質(zhì)量穩(wěn)定，操作簡單，易維護；
2、脫硫氧化風(fēng)機規(guī)格型號齊全，可根據(jù)需要靈活選擇風(fēng)機型號；
3、錦工脫硫氧化羅茨風(fēng)機結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量穩(wěn)定，可靠性高，高壓縮比、 迷宮式密封密封性好，無油污污染，輸送介質(zhì)更清潔，檢修保養(yǎng)方便，外形美觀；
4、脫硫氧化羅茨風(fēng)機容積效率高、供氣量大、運行平穩(wěn)可靠，工作特性更加穩(wěn)定；
5、風(fēng)機零部件精加工而成，精度高，可靠性高，使用壽命長；
6、安全聯(lián)鎖保護系統(tǒng)，壓力、溫控控制，異常情況增氧風(fēng)機緊急關(guān)閉。
客戶在購買脫硫氧化羅茨風(fēng)機設(shè)備的時候，除了關(guān)注設(shè)備價格，還應(yīng)關(guān)注鼓風(fēng)機設(shè)備本身的性能及產(chǎn)品質(zhì)量。錦工具有多年脫硫氧化羅茨風(fēng)機研發(fā)生產(chǎn)經(jīng)驗，技術(shù)有障，提供的設(shè)備報價更經(jīng)濟實惠，歡迎來電咨詢：
JGR50型
9.8-70
0.5-2
0.75-4
JGR65型
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1-2.5
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2.2-7.5
JGR100型
9.8-100
3-6
3-11
JGR125型
9.8-100
5-9.5
5.5-18.5
JGR150型
9.8-100
10-22
7.5-37
JGR175型
9.8-50
19.65-34
11-55
JGR200型
9.8-100
27-56
15-110
JGR250型
9.8-100
60-90
30-160
JGR300型
9.8-100
90-130
37-200
JGR350型
9.8-100
80-116.82
55-160
1、計算確定場地的通風(fēng)量
脫硫氧化羅茨風(fēng)機風(fēng)量的定義為:風(fēng)速V與風(fēng)道截面積F的乘積.大型風(fēng)機由于能夠用風(fēng)速計準(zhǔn)確測出風(fēng)量，所以風(fēng)量計算也很簡單.直接用公式Q=VF.便可算出風(fēng)量.
氧化風(fēng)機數(shù)量的確定根據(jù)所選房間的換氣次數(shù).計算廠房所需總風(fēng)量.進而計算得脫硫氧化風(fēng)機數(shù)量.計算公式:N=V×n/Q其中:N–風(fēng)機數(shù)量(臺),V–場地體積(m3),n–換氣次數(shù)(次/時),Q–所選風(fēng)機型號的單臺風(fēng)量(m3/h).氧化羅茨風(fēng)機型號的選擇應(yīng)該根據(jù)廠房實際情況.盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風(fēng)機型號.風(fēng)機與濕簾盡量保持一定的距離(盡可能分別裝在廠房的山墻兩側(cè)).實現(xiàn)良好的通風(fēng)換氣效果.排風(fēng)側(cè)盡量不靠近附近建筑物.以防影響附近住戶.如從室內(nèi)帶出的空氣中含有污染環(huán)境.可以在風(fēng)口安裝噴水裝置.吸附近污染物集中回收.不污染環(huán)境
2、計算所需總推力It
It=△P×At(N)
其中,At:隧道橫截面積(m2)△P:各項阻力之和(Pa);一般應(yīng)計及下列4項:
1)隧道進風(fēng)口阻力與出風(fēng)口阻力;
2)隧道表面摩擦阻力,懸吊風(fēng)機裝置、支架及路標(biāo)等引起的阻力;
3)交通阻力;
4)隧道進出口之間因溫度、氣壓、風(fēng)速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力.
3、確定風(fēng)機布置的總體方案根據(jù)隧道長度、所需總推力以及射流風(fēng)機提供推力的范圍,初步確定在隧道總長上共布置m組風(fēng)機,每組n臺,每臺風(fēng)機的推力為T.滿足m×n×T≥Tt的總推力要求,同時考慮下列限制條件:
1)n臺風(fēng)機并列時,其中心線橫向間距應(yīng)大于2倍風(fēng)機直徑
2)m組(臺)風(fēng)機串列時,縱向間距應(yīng)大于10倍隧道直徑
4、單臺風(fēng)機參數(shù)的確定射流風(fēng)機的性能以其施加于氣流的推力來衡量,風(fēng)機產(chǎn)生的推力在理論上等于風(fēng)機進出口氣流的動量差(動量等于氣流質(zhì)量流量與流速的乘積),在風(fēng)機測試條件先,進口氣流的動量為零,所以可以計算出在測試條件下,風(fēng)機的理論推力:理論推力=p×Q×V=pQ2/A(N) P:空氣密度(kg/m3) Q:風(fēng)量(m3/s) A:風(fēng)機出口面積(m2) 試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍.取決于流場分布與風(fēng)機內(nèi)部及消聲器的結(jié)構(gòu).風(fēng)機性能參數(shù)圖表中所給出的風(fēng)機推力數(shù)據(jù)均以試驗臺架量測推力為準(zhǔn),但量測推力還不等于風(fēng)機裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T,這是因為風(fēng)機吊裝在隧道中時會受到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響(柯達恩效應(yīng)),可用推力減少.影響的程度可用系數(shù)K1和K2來表示和計算:T=T1×K1×K2或T1=T/(K1×K2) 其中T:安裝在隧道中的射流風(fēng)機可用推力(N) T1: 試驗臺架量測推力(N) K1:隧道中平均氣流速度以及風(fēng)機出口風(fēng)速對風(fēng)機推力的影響系數(shù) K2:風(fēng)機軸流離隧道壁之間距離的影響系數(shù)
5、特定場合風(fēng)機選型
（1）倉庫通風(fēng) 首先，看倉儲貨品是否是易燃易爆貨品，如：油漆倉庫等，必須選擇防爆系列風(fēng)機。 其次，看噪聲要求高低，可以選擇屋頂風(fēng)機或環(huán)保式離心風(fēng)機，(而且有款屋頂風(fēng)機是風(fēng)力啟動，更可以省電呢。最后，看倉庫空氣所需換氣量的大小，可以選擇最常規(guī)的軸流風(fēng)機SF型或排風(fēng)扇FA型。
（2）廚房排風(fēng)首先，對于室內(nèi)直排油煙的廚房(即排風(fēng)口在室內(nèi)墻上)，可以根據(jù)油煙大小選擇SF型軸流風(fēng)機或FA型排氣風(fēng)扇。 其次，對于油煙大，且油煙需要經(jīng)由長管道，并管道里有打彎處理的廚房，強烈建議使用離心風(fēng)機 ， 這是因為離心風(fēng)機的壓力較軸流風(fēng)機大，且油煙不經(jīng)過電機，對電機的保養(yǎng)和換洗更容易。 最后，建議油煙強烈的廚房選用以上兩種方案并用，效果更佳。
（3）高檔場所通風(fēng) 對于酒店、茶坊、咖啡吧、棋牌室、卡拉OK廳等高檔場所通風(fēng)，就不適宜用常規(guī)風(fēng)機了。首先，對于小室的通風(fēng)，使通風(fēng)管道連接中央通風(fēng)管的房間，可以在兼顧外觀與噪聲基礎(chǔ)上，選擇FZY系列小型軸流風(fēng)機，它體積小，塑料或鋁制外觀，低噪聲與高風(fēng)量并存。 其次，對風(fēng)量與噪聲要求更嚴格的角度說，風(fēng)機箱是最好選擇。箱體內(nèi)部有消音棉，外接中央通風(fēng)管道后可以達到減噪的顯著效果。最后，補充一下，對于健身房的室內(nèi)吹風(fēng)，務(wù)必選則錦工量的FS型工業(yè)電風(fēng)扇，而非SF型崗位式軸流風(fēng)機。這是從外觀及安全性方面考慮。
6、污水處理中風(fēng)機選型
一、鼓風(fēng)機是污水處理工程中常用的充氧設(shè)備,在污水廠風(fēng)機選型時,風(fēng)機廠家產(chǎn)品樣本上給出的均是標(biāo)準(zhǔn)進氣狀態(tài)下的性能參數(shù),我國規(guī)定的風(fēng)機標(biāo)準(zhǔn)進氣狀態(tài): 壓力p0=101.3kPa,溫度T0=20℃,相對濕度φ=50%,空氣密度ρ=1.2kg/m3。然而風(fēng)機在實際使用中并非標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài),當(dāng)鼓風(fēng)機的環(huán)境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時,風(fēng)機的性能也將發(fā)生變化,設(shè)計選型時就不能直接使用產(chǎn)品樣本上的性能參數(shù),而需要根據(jù)實際使用狀態(tài)將風(fēng)機的性能要求,換算成標(biāo)準(zhǔn)進氣狀態(tài)下的風(fēng)機參數(shù)來選型。
二、風(fēng)機選型中應(yīng)關(guān)注鼓風(fēng)機出口壓力影響因素的分析容積式鼓風(fēng)機排氣壓力的高低并不取決于風(fēng)機本身,而是氣體由鼓風(fēng)機排出后裝置的情況,即所謂“背壓”決定的,曝氣鼓風(fēng)機具有強制輸氣的特點。鼓風(fēng)機銘牌上標(biāo)出的排氣壓力是風(fēng)機的額定排氣壓力。實際上,鼓風(fēng)機可以在低于額定排氣壓力的任意壓力下工作,而且只要強度和排氣溫度允許,也可以超過額定排氣壓力工作。對于污水處理廠而言,排氣系統(tǒng)所產(chǎn)生的絕對壓力(背壓)為管路系統(tǒng)的壓力損失值、曝氣池水深和環(huán)境大氣壓力之和。若由于某種原因,如曝氣頭或管路堵塞,使管路系統(tǒng)的壓力損失增加,“背壓”也會升高,于是鼓風(fēng)機的壓力也就相應(yīng)升高;又若曝氣頭破裂或管路泄漏等原因,管路系統(tǒng)的壓力損失則會減少“背壓”便不斷降低,鼓風(fēng)機的壓力也隨之降低。綜上所述,確定曝氣鼓風(fēng)機壓力時,只需要鼓風(fēng)機在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下所能達到的絕對壓力等于使用狀態(tài)下的大氣壓力、曝氣池水深和管路損失之和。
三、風(fēng)機選型時應(yīng)關(guān)注鼓風(fēng)機空氣流量因素在計算污水處理的需氧量時,其結(jié)果為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下所需氧的質(zhì)量流量qm(kg/min),再將其換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下所需空氣的容積流量qv1(m3/min),如果鼓風(fēng)機的使用狀態(tài)不是標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài),例如在高原地區(qū)使用,則空氣密度、含濕量會發(fā)生變化,鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)是相同的,而所供空氣的質(zhì)量流量將減少,有可能導(dǎo)致供氧量不足。因此,必須計算出能供應(yīng)相同質(zhì)量流量的容積流量,即換算流量。在高原地區(qū)使用時,環(huán)境大氣壓力也會發(fā)生變化,壓力比相應(yīng)升高,那么,鼓風(fēng)機的泄漏流量則會增大,這將導(dǎo)致鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量減少,也可能造成供氧量不足。因此,設(shè)計時必須考慮使用條件發(fā)生變化時各種因素的影響,以保證風(fēng)機所供應(yīng)的實際空氣流量能夠滿足使用要求,并需計算出換算流量和泄漏流量。
四、風(fēng)機選型應(yīng)關(guān)注鼓風(fēng)機供氣流量的變化規(guī)律對于同一臺鼓風(fēng)機,在冬季和夏季,其容積流量是不會發(fā)生變化的,但因空氣密度的不同質(zhì)量流量會發(fā)生變化,也就是說供氧量會有所不同。鼓風(fēng)機在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)與使用狀態(tài)下的容積流量是不變的,但因為空氣密度(ρ)、含濕量等發(fā)生了變化,導(dǎo)致鼓風(fēng)機輸送至曝氣池的供氧量(FOR)在冬季溫度降低時增加、夏季溫度升高時降低。例如,某一污水處理廠,選用上述計算例題中的羅茨鼓風(fēng)機,根據(jù)環(huán)境溫度變化,計算出鼓風(fēng)機的實際供氧量,其一年的變化規(guī)律在實際運行過程中,由于進水量、水質(zhì)、水溫、MLSS等參數(shù)的變化,系統(tǒng)需氧量(SOR)也會發(fā)生變化在夏季,水溫較高,曝氣池需氧量(SOR)增大,但鼓風(fēng)機的供氧量(FOR)在減少,這是設(shè)計時考慮需氧量的最不利工況點,此時,供氧量、需氧量基本相當(dāng);在冬季,水溫降低,曝氣池需氧量(SOR)減少,但鼓風(fēng)機的供氧量(FOR)增大,此時,供氧量較需氧量大出許多。這是由于冬季氣溫降低,空氣密度增加,那么風(fēng)機所供給的干空氣的質(zhì)量流量較標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)大幅度增加,從而引起供氧量增加,從運行的實際測量情況來看,每年冬季曝氣池的溶解氧較夏季會高出1～3mg/L。因此,在生產(chǎn)運行過程中,需要針對這種變化對設(shè)備進行及時的調(diào)整,使鼓風(fēng)機的充氧能力與實際運行中的需氧量相適應(yīng)。對于羅茨鼓風(fēng)機來說,使用變頻器,通過改變風(fēng)機轉(zhuǎn)速來調(diào)整供風(fēng)量是很經(jīng)濟實用的。不同季節(jié)曝氣池需氧量(SOR)、鼓風(fēng)機供氧量(FOR)變化規(guī)律五、結(jié)論綜上所述,同一臺鼓風(fēng)機在不同的使用條件下,其性能的變化非常大,所以必須通過嚴謹?shù)挠嬎氵M行選型,否則有可能導(dǎo)致生化系統(tǒng)的供氧不足;另外,在冬季和夏季由于空氣密度發(fā)生了變化,鼓風(fēng)機所供應(yīng)氧氣的質(zhì)量流量變化很大,冬季供氧量大大超過了需氧量,所以,應(yīng)采取變頻調(diào)速等措施使生化系統(tǒng)的溶解氧濃度保持穩(wěn)定。
7、風(fēng)機變頻器選型 風(fēng)機在啟動時，電流會比額定高5-6倍的，不但會影響風(fēng)機的使用壽命而且消耗較多的電量.系統(tǒng)在設(shè)計時在電機選型上會留有一定的余量，電機的速度是固定不變，但在實際使用過程中，有時要以較低或者較高的速度運行。SAJ變頻器可實現(xiàn)電機軟啟動、補償功率因素、通過改變設(shè)備輸入電壓頻率達到節(jié)能調(diào)速的目的，而且能給設(shè)備提供過流、過壓、過載等保護功能。
羅茨風(fēng)機技術(shù)協(xié)議錦工風(fēng)機之前分享過，這幾天，錦工風(fēng)機陸續(xù)給大家分享一份具體的技術(shù)協(xié)議，今天為大家提供的是，設(shè)計與技術(shù)要求，這是技術(shù)協(xié)議中較為重要的部分，該技術(shù)協(xié)議為脫硫氧化風(fēng)機，某公司鍋爐項目。
4.1設(shè)計要求：
氧化風(fēng)機應(yīng)選用無油型，風(fēng)機應(yīng)運行在最高效率點上。風(fēng)機要有幾乎平坦的效率特性曲線，以保證運行時機組在各種負荷下都有最佳的效率。氧化風(fēng)機在設(shè)計工作壓力下，流量誤差不得大于1% 。
氧化風(fēng)機設(shè)置進出口及放空消音器，進口空氣帶過濾器、風(fēng)機主機、電機、隔音罩（如果需要）和閥門（止回閥、安全閥、電動卸載閘閥）、電機和風(fēng)機的共用基礎(chǔ)框架及地腳螺栓等。氧化空氣系統(tǒng)設(shè)置為當(dāng)需要投入備用氧化風(fēng)機時能在運行中自動切換。
集中安裝在隔音罩內(nèi)的風(fēng)機、電機應(yīng)能長期正常運行而不超溫。
4.2 對風(fēng)機性能的基本要求
4.2.1 供方必須保證滿足需方提出的風(fēng)機性能設(shè)計參數(shù)，并能在前述設(shè)計運行條件下長期安全運行。
4.2.2 風(fēng)機特性曲線的允許偏差，應(yīng)限制在：
a) 在保證點的風(fēng)量 0——+ 5％；
b) 在保證點的全壓 0——+5％；
4.2.3 軸承部位振動速度的有效值（均方根值）應(yīng)不大于 mm/s(供方填寫)。
4.2.4 風(fēng)機主軸承應(yīng)能承受機殼內(nèi)的紊流工況所引起的附加推力，并在長期運行時不發(fā)生事故。
4.2.5 風(fēng)機及其輔助設(shè)備，應(yīng)有良好的性能，合理的運行操作方式及就地啟停、調(diào)試和正常運行及事故情況下所必須的測量，控制調(diào)節(jié)及保護等措施，以確保設(shè)備的安全經(jīng)濟運行。
4.2.6 風(fēng)機及其附屬設(shè)備，包括基礎(chǔ)和支座在內(nèi)，應(yīng)能經(jīng)受得住風(fēng)機安裝所在地區(qū)地震力的作用。供方應(yīng)向需方證明，在設(shè)計地震烈度級的地震作用下，設(shè)備均能承受，并保持結(jié)構(gòu)上的完整性。證明方法，可選用下列方法中的一種或幾種的組合：
a) 用靜態(tài)分析預(yù)計設(shè)備的性能及對地震力的反應(yīng)；
b) 在模擬的地震條件下，對設(shè)備進行靜態(tài)或動態(tài)試驗；
c) 利用以往設(shè)備經(jīng)受地震的經(jīng)驗，證明本工程的設(shè)備在地震條件下運行的可靠性；
4.2.7 風(fēng)機的設(shè)計，應(yīng)考慮到穩(wěn)定工況和不穩(wěn)定工況下的離心力、壓力、熱應(yīng)力、地震力以及風(fēng)機自重和保溫重量的同時作用。
4.2.8 供方應(yīng)保證風(fēng)機距其進風(fēng)口前1米處的噪聲不大于85dB(A)。
4.2.9 如果噪聲大于第4.2.8條的規(guī)定值，供方應(yīng)使用需方同意的聲學(xué)手段處理，使其合乎標(biāo)準(zhǔn)。
4.2.10 供方應(yīng)提供最大噪聲水平處的噪聲頻譜特性。
4.2.11 供方應(yīng)明確設(shè)計參數(shù)的允許變動范圍，需方在正式制造前有權(quán)在這一范圍內(nèi)變更設(shè)計參數(shù)。供方不應(yīng)增加設(shè)備價格。
4.2.12 當(dāng)需方訂購數(shù)臺具有相同特性的風(fēng)機時，供方提供的部件及備用件應(yīng)是可以互換的。
4.2.13 供方應(yīng)向需方提供風(fēng)機一電動機機組基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)詳圖，保證使風(fēng)機的振動和不穩(wěn)定性減小到最低程度。需方應(yīng)按供方的要求，提供基礎(chǔ)設(shè)計的必要資料。
4.2.14 三臺風(fēng)機并列運行時，風(fēng)機不發(fā)生共振。
4.2.15風(fēng)機的轉(zhuǎn)動部件必須經(jīng)過嚴格的靜平衡和動平衡實驗。
4.2.16 羅茨風(fēng)機葉輪動平衡精度不低于G6.3級，皮帶輪（若使用）應(yīng)作靜平衡試驗；離心風(fēng)機葉輪及轉(zhuǎn)子動平衡精度不低于G2.5級，且葉輪需做超速試驗。
4.3 對風(fēng)機制造的基本要求
4.3.1 風(fēng)機結(jié)構(gòu)設(shè)計，應(yīng)考慮到運輸、安裝、檢修時的方便，并有利于易損件的拆裝。
4.3.2 風(fēng)機各部位間隙應(yīng)符合設(shè)計要求。
4.3.3 為了消除機殼和進氣室剛性不足產(chǎn)生的振動，在它們的內(nèi)部和外部均應(yīng)采取有效的加強措施。
4.3.4 機殼、進氣室等均應(yīng)設(shè)計成便于調(diào)換的結(jié)構(gòu)。
4.3.5 為了便于軸的校正和軸承的拆裝，軸承座必須有單獨的底板和調(diào)整螺絲。
4.3. 6 聯(lián)軸器處應(yīng)設(shè)置鋼質(zhì)聯(lián)軸器保護罩，該保護罩應(yīng)該是可拆卸的和封閉的。
4.3.7 風(fēng)機的各個組件及部件應(yīng)配有吊耳或吊孔。
4.3.8 風(fēng)機機殼、進氣室等的焊縫，參照不低于DLJ61—81《電力建設(shè)施工及驗收技術(shù)規(guī)范(金屬焊縫射線檢驗篇)》的方法進行無損探傷檢查，并按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)驗收。
4.3.9 風(fēng)機轉(zhuǎn)子，包括轉(zhuǎn)子葉片及凸緣的焊接，均應(yīng)進行直觀檢查，并用液體滲透檢查或用磁粉探傷。
4.3.10 設(shè)備和支撐的焊接，按不低于DL5007—92《電力建設(shè)施工及驗收技術(shù)規(guī)范(火力發(fā)電廠焊接篇)》的要求進行。
4.3.11 對于組裝后整體發(fā)運的風(fēng)機，應(yīng)力求做到使現(xiàn)場的安裝工作量達到最小。
4.3.12 第一次大修前安全運行的時間大于16000小時，齒輪壽命大于25000小時，精度不低于GB10095規(guī)定的5級。
4.3.13 供方提供的設(shè)備銘牌上應(yīng)標(biāo)明該設(shè)備的KKS編碼，該編碼在合同簽訂時由需方提供。
4.4 對油系統(tǒng)的基本要求（如果需要）
4.4.1 潤滑油系統(tǒng)應(yīng)包括所有管道、油位指示器、壓力和溫度測量儀表等以及與設(shè)備連接的連接件。
4.4.2 油箱內(nèi)部應(yīng)除垢，并涂刷防銹油漆。要求務(wù)必保證質(zhì)量，以達到現(xiàn)場安裝不再重漆為準(zhǔn)。
4.4.3 軸承部位的溫度應(yīng)不高于95 ℃，使用普通潤滑油時，油溫＜65 ℃。
4.4.4 油冷卻器應(yīng)作水壓試驗，試驗壓力為其工作壓力的1.5倍，試驗時間不少于30分鐘。
【續(xù)2】羅茨風(fēng)機技術(shù)協(xié)議電機要求
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